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Fire Sci. Eng. > Volume 33(5); 2019 > Article
FDS를 이용한 랙크식 창고의 화재감지 개선에 관한 연구

요 약

랙크식 창고에서 화재가 발생되는 경우 건물이 전소되거나 붕괴되는 상태까지 발생된다. 이러한 현상이 발생되는 이유는 랙크식 창고가 층고가 높고, 물품을 수직으로 적재하고 있어 화재 시 천장에 설치되어 있는 감지기에 의한 조기감지가 어렵고, 그로 인하여 초기에 소화하지 못하기 때문이다. 본 연구에서는 수치해석 프로그램인 Fire dynamic simulator (FDS)를 이용하여 랙크식 창고 내에서 화재 시 발생되는 열과 연기의 유동을 분석하였다. 이러한 분석을 통하여 랙크식 창고 내에서 조기 화재감지를 위한 화재감지기의 최적 설치조건을 확인하였다. 그 결과 랙크식 창고에서 조기 화재감지를 위하여 열과 연기의 복합적인 감지가 필요하며, 복합형 감지기를 랙크의 3 level 마다 설치해야 하며, 정온식 감지기는 랙크식 창고에 적합하지 않은 것을 알 수 있었다.

ABSTRACT

The occurrence of fire in rack-type warehouses may either lead to the warehouses getting entirely burned up or collapsing. This can be attrubuted to the high height of rack-type warehouses, in which combustibles are generally vertically stacked. These characteristics make it difficult to detect a fire early; because detectors are installed on the ceiling, these fires cannot be extinguished at an early stage. In this study, the flow of heat and smoke generated by a fire in a rack-type warehouse was analyzed using a fire dynamic simulator. Through this analysis, the optimal installation conditions of fire detectors for the early detection of fire in rack-type warehouses were confirmed. The analysis results confirmed that complex detection of heat and smoke is required for the early detection of fire in rack type warehouses. Furthermore, it was found that fixed temperature detectors are not suitable for these warehouses, resulting in the need to install heat-smoke hybrid detectors at every three rack levels.

1. 서 론

소비자들의 구매 성향이 다양해지고, 신속한 배송에 대한 욕구가 강해짐에 따라 소비자의 대다수가 거주하는 대도시 주변을 중심으로 물류창고가 증가하고 있으며, 그 규모 또한 확대되고 있다. 이러한 물류창고는 대부분 수직으로 랙크를 설치하고, 물품을 랙크의 각 단에 조밀하게 적재하여 좁은 공간을 효율적으로 사용할 수 있는 랙크식 창고 형태로 건축되고 있다. 하지만 랙크식 창고는 층고가 높고, 물품을 수직으로 조밀하게 적재하고 있어 화재발생 시 조기에 화재를 감지하기에 어려움이 있다. 물류창고를 포함하여 현재 우리나라의 건축물에는 자동화재탐지설비 및 시각경보장치의 화재안전기준(NFSC 203)에 따라 화재감지기가 설치되어 있어도, 실제 화재 시 조기에 화재를 감지하지 못해 대형화재로 확대되는 경우가 많다[1]. 최근 국내에서 발생된 아모레퍼시픽 매스코스메틱 화재사고와 한국타이어 화재사고를 보면 랙크식 창고에서 화재가 발생되면 건물이 전소되거나 붕괴되는 상태까지 진행되는 것을 알 수 있다.
FDS를 이용하여 창고의 화재를 해석한 논문 중 최정아는 FDS를 이용하여 전기실의 화재특성 과 연소 생성물의 확산특성을 분석하였다[1]. 또한 박원희는 철도터널의 화재감지기 성능시험 방법을 정립하기 위하여 터널의 상부에 설치된 화재감지기의 감지특성을 FDS를 이용하여 해석하였다[2]. 위에서 보는 것과 같이 FDS를 이용하여 랙크식 창고에서 열⋅연기의 유동을 분석하고, 화재감지기의 최적 설치조건에 대한 논문은 없는 실적이다.
이에 본 연구에서는 수치해석 프로그램인 FDS를 이용하여 랙크식 창고 내에서 규격화된 화원에 의해 발생되는 열과 연기의 유동현상을 분석하고, 이러한 분석을 통하여 랙크식 창고에서 조기 화재감지를 위한 최적 화재감지 방안을 제시하고자 한다.

2. 화재시뮬레이션 모델링

2.1 화재시뮬레이션 모델링 개요

FDS 프로그램은 Large eddy simulation (LES) 난류해석기법에 기초하여 기본적으로 열 그리고 물질유동과 함께 화재현상을 해석하는 다양한 모델과 편리한 인터페이스를 제공한다[3]. 본 연구에서는 규격화된 화원인 n-heptane과 면심지의 연소로 인해 발생되는 열과 연기의 유동현상을 분석하기 위하여 화재해석 분야에서 폭 넓게 사용되고 있는 FDS를 사용하였다. 구체적으로 FDS 6.7.0 Version을 사용하였으며, FDS의 구동 툴인 Pyrosim을 이용하여 화재시뮬레이션을 모델링하였다.
FDS를 이용한 화재시뮬레이션의 결과는 화원의 크기와 격자의 크기에 따라 다르게 나타날 수 있다. 이러한 이유로 ISO 7240-9에 규격화된 n-heptane과 면심지 화원에 대한 격자의 민감도를 분석한 후 동일 화원에서 발생된 열과 연기의 유동을 분석하였다.

2.2 격자민감도 분석

FDS를 이용하여 화재시뮬레이션을 수행하는 과정에서 시뮬레이션의 결과에 대한 신뢰성을 높이기 위하여 시뮬레이션 공간의 격자크기를 화원의 크기와 특성에 적합하게 설정할 필요가 있다. 격자의 신뢰도 평가 시 가장 널리 사용되는 방법은 NUREG-1824 보고서에서 언급된 무차원특성길이(D*)를 기준으로 하는 것이다[4]. 무차원특성길이는 주변공기 밀도, 주변공기 비열, 주변공기의 온도, 중력가속도 그리고 열방출률에 의해 결정된다. 무차원특성길이에 대한 식은 아래의 식(1)과 같다[3].
(1)
D*=Q*ρ·Cp·T·g25
D* : Characteristic fire diameter
ρ : 주변공기 밀도 (kg/㎥)
Cp : 주변공기 비열 (kJ/kg·K) :
T : 주변공기 온도 (K)
g : 중력가속도 (m/s²)
Q* : 열방출률 (㎾)
본 연구에서는 면심지를 이용한 훈소와 n-heptane을 이용한 화염화재 각각에 대하여 격자민감도를 분석하였다. Figure 1에서 보는 것과 같이 면심지와 364 kW n-heptane 화원에 대한 격자민감도를 분석하기 위하여 가로 4m, 세로 4 m, 높이 4m인 시뮬레이션 공간에 1단 랙크 구조물과 철재더미를 모델링 하였다. 면심지와 n-heptane 각각의 화원에서 발생되는 연기와 열 화원에 적합한 격자크기를 선정하기 위하여 격자의 크기를 0.5 m에서 0.05 m까지 좁혀가며 격자민감도 시뮬레이션을 수행하였다. 이때 시뮬레이션 공간의 바닥은 열기류에 대하여 비활성 면인 ‘INERT’로 설정하였고, 나머지 측면과 상부의 5개면은 연기와 열기류의 유동이 자유로운 ‘OPEN’으로 설정하였다.
Table 1은 격자민감도 시뮬레이션의 입력조건을 나타낸 것이다. 훈소의 격자민감도 시뮬레이션에서 화원은 0.2 m (X) × 0.2 m (Y) × 0.4 m (Z) 크기의 면심지에 반지름 0.01 m, 길이 0.15 m의 1,000 ℃ Ignitor를 접촉시켜 구현하였다. 0.5 m부터 0.05 m까지 격자의 크기를 좁혀가며 시뮬레이션 수행 후 180 s 시점에서 바닥으로부터 3.6 m 위치에서 연기농도를 측정하였으며, 연기농도가 안정화되는 시점의 격자크기를 연기감지 시뮬레이션의 격자크기로 선정하였다. 또한 화염화재의 격자민감도 시뮬레이션에서는 0.4 m (X) × 0.4 m (Y) × 0.1 m (Z) 크기의 화조에 364 kW의 n-heptane을 가연물로 이용하였으며, 0.5 m부터 0.05 m까지 격자의 크기를 좁혀가며 시뮬레이션을 수행하였다. 시뮬레이션 시작 후 180 s 시점에서 바닥으로부터 1.1 m의 높이에서 온도를 측정하여 측정 온도가 안정화되는 시점의 격자크기를 열감지 시뮬레이션의 격자크기로 선정하였다.
Figure 2는 훈소의 격자민감도 시뮬레이션의 결과로써 격자크기에 따른 연기농도의 변화를 나타낸 것이다. Figure 2에서 보는 것과 같이 격자의 크기가 작아질수록 연기농도가 높게 측정되었으며, 격자의 크기가 0.1 m 시점부터 측정된 연기농도가 안정화되는 것을 확인할 수 있다.
Figure 3은 화염화재의 격자민감도 시뮬레이션의 결과로써 무차원특성길이에 대한 격자크기의 비(D*/δ)에 따른 온도변화를 나타낸 것이다. Figure 3에서 보는 것과 같이 D*/δ 값이 커질수록 온도가 높게 측정되었으며, D*/δ가 8.9 이상에서 온도가 크게 상승하지 않고 안정화되는 것을 확인할 수 있다. 화염화재의 격자민감도 시뮬레이션에서 D*/δ값이 8.9인 격자의 크기는 0.08 m이다.
Table 2는 훈소와 화염화재 격자민감도 시뮬레이션의 결과를 나타낸 것이다. 훈소와 화염화재의 격자민감도 시뮬레이션의 결과로 볼 때, 훈소의 경우 0.1 m, 화염화재의 경우 0.08 m가 가장 합리적인 격자크기로 판단된다.

2.3 시나리오 및 입력조건

본 연구에서 수행한 화재시뮬레이션은 면심지에 의한 훈소와 n-heptane에 의한 화염화재에 대하여 각각의 화원에서 발생된 연기와 열기류의 유동을 분석하고, 조기 화재감지를 위한 최적 화재감지 방법을 도출하기 위한 것이다. 각각의 화원에서 발생된 연기와 열기류의 조기 화재감지를 위한 최적 화재감지기의 설치 조건을 분석하기 위하여 연기감지 시뮬레이션과 열감지 시뮬레이션으로 구분하여 수행하였다.
자동화재탐지설비 및 시각경보장치의 화재안전기준에서 광전식 1종 또는 2종 감지기의 경우 8 m 이상 15 m 이하에서 적응성이 있는 것으로 규정하고 있다. 약 15 m 높이에 설치된 광전식 감지기의 높이 적절성을 확인하고, 확인된 문제점에 대한 개선책을 도출하기 위하여 본 시뮬레이션에서는 4.0 m (X) × 4.0 m (Y) × 14.0 m (Z)의 시뮬레이션 공간을 구성하고, 시뮬레이션 공간 내에 2.5 m (X) × 3.1 m (Y) × 13.5 m (Z) 크기의 4단 랙크 구조물과 천장을 모델링하였다. 4단 랙크 구조물의 1단은 바닥에서 1 m 높이에 위치시켰으며, 1단의 전면과 후면에는 철재더미를 위치시키고, 2단부터 4단까지의 전면과 후면에는 1.2 m (X) × 1.2 m (Y) × 2.1 m (Z) 크기의 스티로폼이 내장된 골판지 표면 가연물을 위치시켰다. 훈소에 의한 연기감지 시뮬레이션의 경우 격자의 크기를 0.1 m를 적용하여 총 224,000개의 격자로 구성하였으며, 0.2 m (X) × 0.2 m (Y) × 0.4 m (Z) 크기의 면심지에 1,000 ℃ Ignitor를 접촉시켜 연기를 발생시켰다. 화염화재에 의한 열감지 시뮬레이션의 경우 0.08 m의 격자크기를 적용하여 총 437,500개의 격자로 구성하였으며, 0.4 m (X) × 0.4 m (Y) × 0.1 m (Z) 크기의 화조에 n-heptane을 가연물로 사용하여 열기를 발생시켰다. 시뮬레이션의 Mesh 경계는 바닥의 경우 INERT, 측면과 상부의 5개면은 OPEN으로 설정하였으며, 초기 온도는 20℃로 설정하였다. 그리고 랙크 각 단의 상부와 천장에 온도센서, 연기농도 측정이 가능한 연기감지기, 정온식감지기를 각각 9개씩 설치하였으며, 공기흡입형 감지기의 공기흡입구(Sampler)를 천장과 우측면에 각각 3개씩 위치시켰다. Figure 4는 연기감지 시뮬레이션과 열감지 시뮬레이션의 모델링과 센서의 배치도를 나타낸 것이다.
Table 3은 연기와 열기류의 조기화재 감지를 위한 최적 화재감지기 설치조건을 분석하기 위한 연기감지 시뮬레이션과 열감지 시뮬레이션의 입력조건을 나타낸 것이다. 위에서 언급한 바와 같이 연기감지 시뮬레이션의 가연물은 면심지를 사용하였고, 열감지 시뮬레이션의 가연물은 n-heptane을 사용하였으며, 총 시뮬레이션의 구동시간은 300 s로 설정하였다.

3. 결과 및 고찰

3.1 연기감지 시뮬레이션

본 연구에서 수행한 연기감지 시뮬레이션은 면심지의 훈소에 의해 발생된 연기의 유동을 분석하고, 화재의 조기감지를 위한 화재감지기의 최적 설치조건을 확인하기 위한 것이다. Figure 5는 연기감지 시뮬레이션 과정 중 시간에 따른 연기의 발생상황을 나타낸 것이다. 바닥에서 발생된 연기는 시뮬레이션 시작 후 약 60 s경 천장까지 도달하였으며, 최상부에 도달한 연기는 천장과 측면의 OPEN면으로 배출되었다.
Figure 6은 공기흡입형 감지기에 의해 측정된 시간에 따른 연기농도를 나타낸 것이다. 공기흡입형 감지기의 화재감지 설정농도를 1%/m로 설정하는 경우 시뮬레이션 시작 후 약 62 s 경과 후에 설정농도에 도달하는 것으로 나타났다. 공기흡입형 감지기의 경우 설정농도를 낮게 설정하면 랙크식 창고에서 발생되는 연기의 조기감지에 적합할 수 있다. 하지만 화재 설정농도 값에 따라 화재의 조기감지 유효성에 차이가 발생될 수 있으며, 설정농도를 낮게 설정하는 경우 비화재보의 문제가 발생될 수 있다. 따라서 비화재보의 문제를 해결하지 못한다면 랙크식 창고에서 조기 화재감지 측면에서 적합하지 않을 수 있다.
Figure 7은 랙크 각 단의 상부에서 측정한 연기농도의 최대값을 나타낸 것이다. 각 단에서 화원의 직상부에 위치한 중앙 지점에서 가장 높은 연기농도가 측정되었다. 1단에서는 화원의 직상부에 위치한 5번 연기센서에서 약 47 %/m까지 측정되었으며, 2단은 약 32 %/m, 3단은 약 23 %/m, 4단은 약 17 %/m, 천장은 약 9%/m까지 측정되었다. 각 단의 상부에서 연기감지기에 의해 연기를 명확히 감지할 수 있는 최대 연기농도를 20 %/m라 할 때, 본 시뮬레이션의 결과 랙크의 3단 이내에 연기감지기를 설치해야 화재 시 발생되는 연기의 조기감지가 가능할 것으로 판단된다.
Figure 8은 랙크의 각 단에서 20 %/m의 농도까지 측정되는데 소요되는 시간을 나타낸 것이다. 1단의 경우 시뮬레이션 시작 후 16 s가 소요되었고, 2단은 20 s, 3단은 106 s가 소요되었다. 하지만 4단과 5단의 상부에 설치된 감지기는 시뮬레이션 종료 시점인 300 s까지 목표 연기농도인 20 %/m까지 측정되지 못하는 것으로 나타났다. 본 연기감지 시뮬레이션의 결과를 보면 랙크의 1단 높이를 2.5 m 기준으로 하고, 화재의 조기감지 조건을 화재발생 후 120 s 이내에 감지하는 것으로 볼 때 랙크의 3 level 마다 연기감지기를 설치해야 화재 시 발생되는 연기의 조기감지가 가능한 것을 알 수 있다.

3.2 열감지 시뮬레이션

열감지 시뮬레이션은 실제 화재를 모사하여 n-heptane의 연소로 인해 발생되는 열기류의 유동현상을 분석하고, 열기류의 조기감지를 위한 최적 화재감지기 설치조건을 확인하기 위한 것이다. 4단 랙크 구조물의 바닥 중앙에서 n-heptane 364 kW화원에 의해 열기류를 발생시킨 후 랙크 각 단의 상부와 천장에 설치된 열감지기와 온도센서를 이용하여 열기류의 유동을 분석하였다. Figure 9는 시뮬레이션 구동 시간인 300 s 동안 시간에 따른 열감지 시뮬레이션의 진행과정을 나타낸 것이다.
Figure 10은 랙크 각 단의 상부에서 측정된 온도의 최고값을 나타낸 것이다. 1단의 경우 화원의 직상부인 중앙에 위치한 온도센서에서 가장 높은 온도가 측정되었으며, 측면에 위치한 온도센서에서는 비교적 낮은 온도가 측정되었다. 또한 측정 위치가 높을수록 측정온도는 급격히 낮아지는 경향을 나타냈으며, 각 단의 측정지점에서 온도차이는 좁혀지는 경향을 나타냈다. 1단의 경우 화원의 직상부에서 최고온도가 약 105℃까지 측정되었고, 2단은 약 66℃, 3단은 약 53℃, 4단은 약 44℃, 천장은 약 41℃까지 측정되었다. Figure 10의 결과로 볼 때 공칭작동온도가 70℃인 정온식감지기의 경우 1단을 제외한 2단 이상의 위치에서는 적응성이 없는 것을 알 수 있다.
Figure 11은 랙크 각 단의 상부에서 측정한 분당 온도상승률(℃/m)을 나타낸 것이다. 시뮬레이션 시작 후 2분을 기준으로 분당 온도상승률을 측정하였다. 1단의 경우 39.9℃/m의 분당 온도상승률을 나타냈고, 2단은 22.2℃/m, 3단은 16.5℃/m, 4단은 1.4℃/m, 천장은 9.5℃/m의 분당 온도상승률을 나타냈다. 차동식 감지기의 경우 1종은 10℃/m 이상의 온도상승률에서 작동하며, 2종은 15℃/m 이상의 온도상승률에서 작동한다. Figure 11의 결과로 볼 때 차동식 감지기 1종의 경우 랙크의 4단 이내, 2종의 경우 랙크의 3단 이내에 설치해야 열기류의 조기감지가 가능할 것으로 판단된다.

4. 결 론

본 연구는 수치해석 프로그램인 FDS를 이용하여 4단 랙크 구조물에서 화재 시 발생되는 연기와 열기류의 유동을 분석하고, 랙크식 창고에서 화재의 조기감지를 위한 화재감지기의 최적 설치조건에 대하여 분석한 것이다. 본 시뮬레이션을 통해 랙크식 창고에서 화재의 조기감지를 실현하기 위하여 다음과 같은 결론을 도출하였다.
첫째, 랙크식 창고는 층고가 높고, 적재된 가연물에 의해 화재발생 시 발생되는 연기와 열기류가 차단되기 때문에 조기에 화재를 감지하기 위하여 랙크의 천장이 아닌 중간 level에 화재감지기를 설치해야 한다.
둘째, 랙크식 창고에서 발생되는 화재를 조기에 감지하기 위하여 열과 연기를 복합적으로 감지할 필요가 있으며, 열과 연기의 복합적인 감지가 가능한 열⋅연기 복합형 감지기를 랙크에 설치하는 경우 3 level 마다 설치해야 조기감지 목적을 달성할 수 있을 것으로 사료된다.
셋째, 정온식 감지기는 주위온도가 공칭작동온도까지 상승한 후 일정시간 지나야 작동되는 열적 지연이 있어 층고가 높고 적재된 물품으로 인하여 열기류 유동이 차단되는 랙크식 창고에는 적응성이 낮다.
넷째, 차동식 감지기는 국내에서 가장 많이 사용되는 2종을 기준으로 할 때 랙크의 3 level 마다 설치하면 조기감지 목적을 달성할 수 있을 것으로 사료된다.

후 기

본 연구는 소방청 현장중심형 소방활동지원 기술개발사업(MPSS-소방안전-2015-67)의 연구비 지원으로 수행되었습니다.

Figure 1.
Modeling for grid sensitivity analysis.
KIFSE-2019-33-5-055f1.jpg
Figure 2.
Smoke density according to grid size.
KIFSE-2019-33-5-055f2.jpg
Figure 3.
Temperature according to grid resolution.
KIFSE-2019-33-5-055f3.jpg
Figure 4.
Modeling of fire simulations.
KIFSE-2019-33-5-055f4.jpg
Figure 5.
Smoke diffusion of the smoke detection simulation.
KIFSE-2019-33-5-055f5.jpg
Figure 6.
Smoke density according to time for air sampling smoke detector.
KIFSE-2019-33-5-055f6.jpg
Figure 7.
Maximum value of smoke density in each rack.
KIFSE-2019-33-5-055f7.jpg
Figure 8.
The time required to reach smoke density of 20 %/m in each rack.
KIFSE-2019-33-5-055f8.jpg
Figure 9.
Smoke and heat diffusion of the heat detection simulation.
KIFSE-2019-33-5-055f9.jpg
Figure 10.
Maximum value of measured temperature in each rack.
KIFSE-2019-33-5-055f10.jpg
Figure 11.
Rate of temperature rise increase per min in each rack.
KIFSE-2019-33-5-055f11.jpg
Table 1.
Input Parameters for Grid Sensitivity Simulation
Smoke Detection Simulation Heat Detection Simulation
Ignition Source 1,000 ℃ Ignitor 364 kW
Combustibles Cotton Wicks N-heptane
Size of Combustibles 0.2 m (X) × 0.2 m (Y) × 0.4 m (Z) 0.4 m (X) × 0.4 m (Y) × 0.1 m (Z)
Value of Measurement Smoke Density (%/m) Temperature (℃)
Point of Measurement 3.6 m from Bottom 1.1 m from Bottom
Time of Measurement 180 s after Ignition 180 s after Ignition
Table 2.
Results of Grid Sensitivity Analysis
Ignition Source Grid Size (m) Grid Resolution (D*/δ)
Smoldering 1,000 ℃ Ignitor 0.1 -
Flame Fire N-heptane 364 kW 0.08 8.9
Table 3.
Input Parameter for Fire Scenarios
Scenario Smoke Detection Simulation Heat Detection Simulation
Combustibles Cotton 364 kW N-heptane
Size of Combustibles 0.2 m (X) × 0.2 m (Y) × 0.4 m (Z) 0.4 m (X) × 0.4 m (Y) × 0.1 m (Z)
Size of Rack 2.5 m (X) × 3.1 m (Y) × 13.5 m (Z) 2.5 m (X) × 3.1 m (Y) × 13.5 m (Z)
Size of Mesh 4.0 m (X) × 4.0 m (Y) × 14.0 m (Z) 4.0 m (X) × 4.0 m (Y) × 14.0 m (Z)
Size of Grid 0.1 m (X) × 0.1 m (Y) × 0.1 m (Z) 0.08 m (X) × 0.08 m (Y) × 0.08 m (Z)
Number of Grid 224,000 437,500
Initial Temperature 20 ℃ 20 ℃
Running Time 300 s 300 s

References

1. J. A. Choi, “Fire Modeling and Smoking Control Characteristic Analysis of Electric Roon by Using FDS”, Journal of the Korea Academia-Industrial cooperation Society, Vol. 19, No. 3, pp. 662-668 (2018).

2. W. H. Park, “Sensing Characteristics of Fire Detectors in Railway Tunnel by Using Numerical Analysis”, Journal of the Korea Academia-Industrial cooperation Society, Vol. 16, No. 11, pp. 7964-7970 (2015).
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3. K. O. Choi, “A Study on the Optimization of a Fire Detection and Suppression System for Domestic Rack-Type Warehouses”, “Ph.D. Dissertation”, Gachon University, pp. 14-20 p. (2019).

4. S. B. Choi, “A Study on Fire Characteristics of Pilotis whit Urban Lifestyle Housing Buildings”, “Ph.D. Dissertation”, Gachon University, pp. 104-107 p. (2017).

5. G. H. Go, “Estimation of FDS Prediction Performance on the Operation of Water-Mist”, Journal of the Korea Academia-Industrial cooperation Society, Vol. 15, No. 8, pp. 4809-4814 (2014).
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6. NUREG 1824, Verification and Validation of Selected Fire Models for Nuclear Power Plant Applications, EPRI 1011999, Final Report (2007).

7. National Fire Safety Code 203, National Fire Safety Code for Automatic Fire Alarm System, (2017).

8. K. S. Kim, “Evaluation of the Appropriateness of Smoke Control Conditions of Platform at the Subway Fire by using FDS”, Fire Science and Engineering, Vol. 27, No. 5, pp. 8-14 (2013).
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9. G. H. Go, “Estimation of FDS Prediction Performance on the Operation of Water-Mist”, Journal of the Korea Academia-Industrial cooperation Society, Vol. 15, No. 8, pp. 4809-4814 (2014).
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