2.1 연소실험의 방법

연소실험 개요를 나타내는 평면도와 단면도를 Figure 1에 나타냈다. 연소실험은 직사각형의 5 m 후드 아래에서 진행되었으며, 대형 퍼니처 칼로리미터에 의해 열방출률이 측정되었다(8). 실험체는 실생활에서의 사용 환경을 고려하여 테이블 상부에 설치되었으며, 실험체의 아래에는 로드 셀(load cell)을 설치함으로써 중량 변화를 동시에 측정한 것이다. 열방출률의 측정은 1 s 간격이다.

Figure 1

Burning test method of printer under 5m hood.

착화 방법은 연소의 계속성과 착화원이 연소 성상에 미치는 영향을 최소화하는 것을 고려하여 설정된 것으로서, LPG 가스 1 l/min가 지속적으로 공급되는 버너가 착화원으로 사용되었다. LPG 가스의 유량는 질량유량계를 통하여 통제되었으며, 열방출률 측정 결과에 있어서 LPG 가스의 연소가 열방출률에 미친 영향은 제외된 것이다.

실험에는 총 12대의 프린터가 사용되었으며 프린터의 사양에 따라 흑백 레이저(B-laser), 컬러 레이저(C-laser), 컬러 잉크젯(C-inkjet) 그리고 복합기(A-inkjet)로 구분된다. Table 1은 연소실험에 사용된 프린터의 외형 치수와 중량을 나타낸 것이다. 각 기호는 노출 표면적 A_s, 수평투영면적 A_b, 높이 H, 겉보기 체적 V_bulk, 초기 중량 W₀을 나타낸다. 연소실험에 사용된 프린터의 형태적 사양은 수평투영면적 0.103~0.327 m², 높이 0.099~0.561 m, 겉보기 체적 0.021~ 0.147 m³, 초기 중량 6.8~54.5 kg의 것이 사용되었다.

Table 1

Specification of Test Specimens

2.2 실험 결과의 개요

연소실험 결과 잉크젯 프린터의 주요 플라스틱은 PS-HI (high impact polystyrene)으로서 연소열은 31.7 MJ/kg로 나타났다. 레이저 프린터는 PC+ABS-FR (40) 또는 ABS-FR (40)의 사용되었으며, 평균 연소열은 24.7 MJ/kg 됨이 확인되었다. 여기서 FR (40) 난연성 소재의 혼입을 의미한다. 한편, Figure 2에는 열방출률을A_s √H와의 관계로서 나타낸 것으로서, H는 프린터의 높이(m)를 의미한다. 프린터의 외형 치수로부터 최대 열방출률 예측이 가능함을 내포하고 있다(13).

Figure 2

Relationship between A_s √H and HRR_max(13).

3.1 열방출률 곡선 모델의 개요

Natori 등(11-12)은 가구와 같은 목재(심재)와 발포성 플라스틱(피복재)로 구성된 실제 가연물의 연소실험 결과를 기초로 열방출률 모델을 제안하였다. Figure 3과 식(1)에 나타낸 바와 같이 그의 모델은 연소의 시간 경과에 따라 화재성장기간 τ_grow, 정상연소기간 τ_max, 감쇠기간 τ_decay으로 구분하고 있으며, 화재성장기간과 감쇠기간에서의 성장률과 감쇠율은 t-square 모델(14-15)을 채용하고 있음을 알 수 있다.

Figure 3

Natori’s estimated model of heat release rate.

여기서 Q는 열방출률(kW), t₀는 화재성장 개시시간(s), t_grow는 화재성장 종료시간(s), t_max는 정상연소 종료시간(s), t_decay는 감쇠기 종료시간(s), α는 화재성장률(kW/s2), α_d는 화재감쇠율(kW/s2)이다.

3.2 열방출률 측정 결과의 모델화 적용 및 검토

측정된 열방출률 결과를 모델에 적용함에 있어서 성장기간, 감쇠기간, 성장률과 감쇠율은 회기구간의 설정에 따라 크게 달라진다. 따라서 회기구간을 명확히 하는 것이 방법론적인 측면에서 중요하다. 본 연구에서는 열방출률 측정결과를 Figure 4와 같이 시간 t와√Q와의 관계로 변환함으로서, √Q가 직선적으로 크게 증가 혹은 크게 감소하는 구간을 회기 구간으로 설정하였다. 이러한 방법에 따라 회기 구간을 설정하면 화재성장 개시시간 t₀과 감쇠기 종료시간 t_decay은 각각의 회기구간의 기울기로부터 연장선상에 있는 x축과의 접점 값이 됨으로 일률적으로 구할 수 있다. 한편, 정상연소기간τ_max은 측정값과 모델값에서 얻어진 총 열방출률(total heat release rate)의 값이 일치하도록 조절이 필요함으로, 조절 후의 정상연소기간은τ_max’로 나타낸다.

Figure 4

Conversion to a relationship between time and Q two square roots.

4.1 열방출률 곡선 모델화 결과

Figure 5는 열방출률 측정 결과와 모델화 결과로서 프린터의 유형에 따라 일례를 나타낸 것이다. 그래프는 화재성장 개시시간이 0 s가 되도록 조정된 것으로, 모델화 방법에서 설명한 바와 같이 정상연소기간´_max’은 실험값과 모델링 값의 총 열방출률 일치하도록 보정되었다. 그래프에서는 보정 전의 결과를 노란색 실선, 보정 후의 결과를 검은색 실선으로 표기하였다.

Figure 5

Results of application to heat release rate curve model.

각각의 측정된 열방출률은 프린터의 유형에 따라 그 결과와 형태가 다르지만 모든 모델링 적용 결과는 화재성장기, 화재최성기, 화재감쇠기의 특징이 잘 반영된 결과임을 알 수 있다. 따라서 프린터 열방출률 측정 결과와 모델링 적용 결과를 통하여 Natori의 열방출률 모델(11-12)은 경질 플라스틱 가연물의 열방출률 모델화에도 사용 가능함을 확인하였다.

4.2 열방출률 곡선의 일반화

각각의 열방출률 곡선은 매우 다양한 형태를 나타내고 있기 때문에 활용성을 고려하면 일반화하여 나타냄이 필요하다. 열방출률 특성과 프린터의 기하학적인 특성에 따라 두 그룹으로 분류하였으며, 하부 종이 트레이가 추가 설치되거나 종이 서포터가 부착된 경우(type 1)와 돌출부가 거의 없는 박스형(type 2)이다. 모델의 적용범위는 type 1은 초기 중량 6.7~36.1 kg, 겉보기 체적 0.021~0.147 m³의 범위, Type 2는 초기중량 9.2~54.5 kg, 겉보기 체적 0.031~ 0.127 m³의 범위의 것이다. 형태학적인 측면에서 분류를 하였으나 type 2의 경우 비교적 크기가 큰 레이저 프린터가 주를 이루고 있으며, 구성 재료도 함께 구분됨을 알 수 있다. Figures 6과 7은 type 1의 열방출률 측정결과, type 2의 측정결과 그리고 각각의 모델링의 일반화 결과를 나타낸 것이다. 두 그룹으로 구분하여 모델에 적용한 결과 평균값은 대부분의 측정결과의 중심부를 통과하는 결과를 나타내고 있다. 그래프에는 표준편차를 적용한 모델도 함께 표기하였다.

Figure 6

Results of application to HRR model (type1).

Figure 7

Results of application to HRR model (type 2).

Tables 2와 3은 위의 일반화 된 모델의 파라미터를 나타낸 것이다. 여기서, Ave.(μ)는 평균, σ는 표준편차, coefficient of variation (CV)는 변동계수를 의미한다.

Table 2

Parameters Used in the Model (type1)

Table 3

Parameters Used in the Model (type 2)

4.3 겉보기 밀도와 파라미터와의 관계

착화 이론(2)에 따르면 착화 시간 및 화염 확산은 가연물 밀도와 밀접한 관계가 있다. 따라서 각 모델의 구간별 연소 특성에 대하여 겉보기 밀도(초기 중량/겉보기 체적)와의 관계를 통하여 검토하였다.

Figure 8은 화재성장 개시시간에 대한 결과이다. 초기 착화가 실패한 test 4와 test 6의 결과는 배제되었다. 밀도가 높을수록 착화 시간이 늦어지는 형태라고 말할 수 있으나 겉보기 밀도와의 관계에서 명확한 상관관계를 확인하기는 어렵다. 이는 착화원이 있는 위치에서의 가연물의 배치 상황과 경질 플라스틱이라 하더라도 난연성 소재의 함유 유무가 그 원인이라 말할 수 있다.

Figure 8

Relationship between bulk volume and fire growth start time t₀.

Figure 9는 화재성장률에 관한 결과로서 국외 지침서(1)에 제시되어 있는 플라스틱 가전제품의 결과(함수식)를 병행하여 표기하였다. 지침서에서 제시된 화재성장률은 겉보기 밀도와 음의 상관관계(1)를 나타내고 있으며, 본 연구 결과도 음의 상관관계를 나타내고 있다. 그러나 본 연구에서 측정된 화재성장률은 전체적으로 지침서의 결과보다 낮은 결과를 나타내고 있다. 특히, box type (type 2)는 더욱 현저하게 작은 값으로 나타났다. 이는 지침서에서 제시하고 있는 경질 플라스틱 가연물의 경우 다양한 가전제품이 포함되어 있으며, 이러한 가연물에는 경질 플라스틱과 발포성 플라스틱이 함께 혼재되어 있는 것이 그 이유라 판단된다. 또한 박스형(type2)의 화재성장률이 더욱 낮게 나타낸 것은 난연성 소재의 함유가 그 원인으로 예상된다. Figure 10은 정상연소기간에 대한 결과이다. 일반적으로 정상연소기간은 가연물의 절대량(초기중량)과 표면적의 관계가 중요하다고 판단되나, 밀도와의 상관관계가 비교적 명확하게 나타나고 있다. 프린터의 연소형상의 경우 착화부분의 용융과 더불어 구획화재와 같은 내부연소의 형태를 나타냈다는 결과(13)가 보고되었기 때문에 가연물의 겉보기 밀도의 영향이 뚜렷하게 나타난 것이라 판단된다.

Figure 9

Relationship between bulk density and fire growth rate⁽¹⁾

Figure 10

Relationship between bulk density and steady combustion period τ_max´.

Figure 11은 겉보기 밀도와 화재감쇠율의 관계이며, 겉보기 밀도가 높을수록 화재감쇠율도 낮아지는 경향은 있으나 그 상관관계는 매우 낮다. 프린터의 연소형상에서 연소 후반부에는 플라스틱의 용융으로 가연물 형태는 크게 변형되어있기에(13) 겉보기 밀도와의 상관관계는 명확하지 않은 것이라 판단된다.

Figure 11

Relationship between bulk density and fire decay rate a_d.

4.4 형태학적 특성으로부터 파라미터의 추정

본 연구에서는 경질 플라스틱 가연물이라도 형태학적인 분류를 통하여 열방출률 곡선의 모델화 및 일반화를 수행하였으며, 각각의 모델에 대한 파라미터를 4.2절의 Tables 2와 3에 나타냈다. 건축물의 용도에 따른 가연물 조사(9-10)와 같은 연구를 수행하는 경우, 소재 단위 및 가연물 단위의 연소 특성은 매우 중요한 기초 자료임으로 본 연구에서의 일반화 결과는 활용이 가능하다. 만일 조사 대상이 되는 공간에 본 연구에서 수행된 유사한 형태와 크기를 갖는 경질 플라스틱 가연물이 배치되어 있다면, 형태 및 재질에 따라 구분하여 상기의 Tables 2와 3에 나타낸 파라미터를 적절히 이용하는 것이 가능하다.

한편, 4.3절의 Figures 9~11까지의 그래프에는 모델화에 필요로 하는 각 파라미터를 겉보기 밀도와의 관계로서 나타냈다. 가연물 조사 과정에서 가연물의 외형 치수(수평투영면적과 높이)와 초기 중량까지 측정된 경우에는 각 그래프에 작성된 근사식을 이용하여 모델화에 필요로 하는 파라미터를 직접 추정할 수 있다. 이는 보다 정확한 열방출률 곡선의 얻을 수 있음을 의미한다. 화재감쇠율의 경우 겉보기 밀도와의 상관관계가 매우 낮았으나, 화재 위험성의 측면에서 중요한 파라미터는 아니기에 개의치 않고 적용해도 무방하다. 한편, 열방출률 곡선은 실험 결과로부터 얻어진 실험식으로써 수평투영면적 0.103~0.327 m², 높이 0.099~ 0.561 m, 겉보기 밀도 241.6~427.9 kg/m³의 범위에서 적용 가능하다.